力学学报

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罗诗裕

本文利用非线性力学中的渐近方法,分析了N度对称回旋加速器ν_x=1共振线附近的粒子运动行为,并利用劳斯一胡维茨判据讨论了系统的稳定性.对N=4的情形,导出了临界扰动场的一次谐波振幅和二次谐波梯度振幅.

1979, 15(1): 1-6. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-002

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郭永怀烈士是中国共产党的优秀党员,是我国卓越的力学家。1968年12月5日,他为着祖国的科学技术事业,不幸牺牲。我们深切地怀念他。我们要学习他无限忠诚于党的科学事业的崇高精神,学习他高贵的品质和谦虚、严谨的治学态度,学习他密切联系群众的作风。他是我国科学工作者的榜样。

1979, 15(1): 4-7. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-001

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不可压缩弹性圆筒的有限幅度剪切振动

郭仲衡张燕

本文讨论了不可压缩弹性圆筒有限幅度剪切振动的两个情形——绕轴线的和沿轴线的剪切振动.对于Mooney材料,这两个情形均归结为可用Fourier方法求解的线性偏微分方程.给出了圆筒内表面自由和外表面固定情形初始边值问题的解.

1979, 15(1): 7-16. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-003

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层状基岩上坝体抗滑稳定性的塑性理论极限平衡法

王志良

关于坝体抗滑稳定性计算,现在通用的极限平衡法指的是双斜滑动法.它把滑动体和阻滑体看作刚体来分析.对于坝体沿倾向下游的夹泥层产生深层滑动的情形,石膏模型试验表明失稳前坝趾处出现塑性区.本文用塑性力学原理分析失稳前的塑性区,得出了夹泥层上均质岩基及层状岩基安全系数与极限抗力的计算公式.文末给出大坝典型剖面抗滑稳定安全系数计算实例及与刚体分析法的比较.

1979, 15(1): 17-26. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-004

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部分电极结构单极机的磁流体力学一维流动理论

胡文瑞

本文提出了用待定电极壁边值并分区衔接的方法,完整地求解了环管中部分电极单极机的磁流体力学一维流动问题.做为两个特例,研究了环线电极和通常的全电极结构的单极机.对一些典型参数下的流场和感应磁场的分布进行了数值计算.与差分计算的结果比较,在数值和分布两方面都相当符合.着重研究了弥散效应及哈特曼边界层这些磁流体力学的特征现象,并用这些概念去讨论单极机的内部流动现象.结果表明,部分电极结构可以增加环管的流量,改善哈特曼边界层,控制二次流的发展.这些作用对具体的单极机应用有一定实用价值.

1979, 15(1): 27-41. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-005

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计算叶轮机械三元流动的任定准正交面方法II. S_1流面翘曲的三元流动计算

忻孝康蒋锦良朱士灿

本文在准正交面方法的基础上求得了无粘性流体通过叶轮的完全三元流场解.本方法在计算机内存允许的条件下,可以计算任意个s_1和s_2流面的形状(包括s_1流面的翘曲),并得到空间流线形状及速度等参量的三元分布.对离心压气机小叶轮(φ110)的两种情况计算表明,s_1流面翘曲相对值为3—10%,从进口到出口s_1.流面有麻花似地扭曲两次的现象.

1979, 15(1): 42-51. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-006

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跨声速和低超声速翼身组合体翼根修形的原理与方法

杨岞生戴嘉尊陈劲松范家义

本文在前文[5]的基础上,论述了翼身组合体考虑到面积律要求和压力场要求时翼根区综合修形的原理与方法.特别指出,合理的下单翼安排将会相应地减少降低组合体零升波阻所需的机身修形量,从而在结构布局上更易于实现机身修形.

1979, 15(1): 52-59. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-007

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激光测速仪及其在研究溢流坝面中的应用

本文简述了激光测速仪原理和试验装置.应用该仪器研究了溢流拱坝坝面的一些水力学问题,如流速系数、能量损失、动能校正系数及断面速度分布等.同时,对溢流坝面边界层的发展作了初步探讨,由边界层动量方程出发,导得边界层厚度表达式和边界层相对厚度与雷诺数的关系式,并与实测资料进行了对比.

1979, 15(1): 60-69. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-008

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弱激波自管口出射后的波图

魏中磊王秉政张峻岫

观测了弱激波自管口出射后的自由绕射和涡环的形成与发展;也观测了此激波在水平地面上和垂直挡板上的斜反射.尤其注意了弱激波的爬坡过程.发现了在爬坡过程中入射波和反射波在某些条件下的所谓分解现象,并对此做了解释.

1979, 15(1): 70-73. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-009

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用光弹性方法求解应力强度因子K_Ⅲ

赖曾美孙平

本文提出了用光弹数据确定应力强度因子K_Ⅲ的原理和方法,进行了带径向贯穿裂纹的纯扭轴的典型实验,得到K_Ⅲ实验值与精确计算解偏差在8%以内.

1979, 15(1): 74-82. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-010

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二自由度气体动压轴承转子陀螺仪的稳定问题

周恒

1、二自由度陀螺仪锥型涡动的运动方程图1是二自由度陀螺仪示意图,图2是转子和轴的相对位置图。假设转子是外转子,轴和陀螺框架固连。一般二自由度陀螺仪外框架质量和转动惯量都远小于内框架的质量和转动惯量,而內框架相对于x轴是接近于轴对称的,因而可以近似地认为内框架相对于z_1轴的转动惯量等于内外框架相对于y_1轴

1979, 15(1): 83-87. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-011

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对径受拉圆环的塑性大变形

余同希

在线性弹性理论范围内广泛采用所谓小变形假定,因而结构的变形并不影响其承载能力。但如果外载增加到足以使结构发生塑性流动的时候,即使这个结构是由理想塑性材料制成的,也会由于流动引起的几何形状的改变(大变形)而影响其承载能力。作为一个实例,考虑一个半径为R,厚度为t的矩形截面的理想刚塑性圆环,沿直径方

1979, 15(1): 88-91. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-012

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集中力作用下闭口截面圆柱壳的一个解

薛大为

前文提出了壳体的一组简单而精确的解。但工程上的某些壳体尚受有集中力的作用(例如汽车后桥壳受有骑马螺栓处或轴承处作用的外载),为全面分析壳体的内力和位移,本文再提供一组壳体受集中力的解答,它也有精确而又简单的优点。1、内力公式把桥壳视为一端插入另一端受集中力F作用的薄壁圆柱体(图1)

1979, 15(1): 92-95. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-013

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关于低温等离子体放电中的最小损失原则

薛明伦陈允明

在低温等离子体放电过程的分析中经常利用一个最小损失原则,即Steenbeck原则。它的表达形式有:1、在给定总电流下,电流在等离子体內的分布总是使端电压降最小;2、在给定总电流下,电流的分布总是使焦耳热最小。Steenbeck原则原先只用在等离子体没有宏观运动速度的定常放电情况,最近也有应用到等离子体有很大宏观运动速度

1979, 15(1): 96-98. doi: 10.6052/0459-1879-1979-1-1979-014

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