EI、Scopus 收录
中文核心期刊

留言板

尊敬的读者、作者、审稿人, 关于本刊的投稿、审稿、编辑和出版的任何问题, 您可以本页添加留言。我们将尽快给您答复。谢谢您的支持!

姓名
邮箱
手机号码
标题
留言内容
验证码

1978年  第14卷  第4期

显示方式:
论文
群论在结构分析中的应用
钟万勰 裘春航 程耿东
本文从群论的观点利用对称性来进行结构分析.文中根据结构对称群的各个不可约表示,将未知变位转换成不可约子空间基底上的广义位移.与这些广义位移相对应的刚度阵具有准对角形式,由此把结构计算题目分解为其未知数只有原先1/n的n个小问题,使得在提高计算速度与减少存储量这两方面都收到了十分显著的效果.本文还通过已编制的一系列程序,结合各种实例,讨论了相应的计算方法.
1978, 14(4): 251-267. doi: 10.6052/0459-1879-1978-4-1978-034
用增量法解涡轮缺口部位的弹塑性应力集中问题
欧阳鬯 冯景艳 王旅生 王德民
本文在塑性增量理论的基础上,利用有限元素法求解了某两型发动机涡轮叶根一榫槽的弹塑性应力分析问题.数值计算是在复旦大学719机上进行的.计算结果表明:叶根-榫槽部位的弹塑性应力分布显著地不同于纯弹性解;由于考虑了弹塑性影响,应力水平显著降低.为了考虑加载-卸载过程的影响,我们还计算了在一次加载后卸载造成的残余应力,这对分析涡轮盘的工作状况及断裂特性是甚为重要的。
1978, 14(4): 268-273. doi: 10.6052/0459-1879-1978-4-1978-035
气动激光器的非平衡流计算
严海星 陈丽吟
本文对CO_2-N_2-H_2O激光体系提出了三振型四温度的振动弛豫模型,并给出了较严格的弛豫方程组.对准一维非平衡流计算中有关的一系列问题作了分析,并用自己整理的弛豫速率数据进行了大量的数值计算.我们的计算结果消除了其他作者的计算与实验不能很好相符的现象.加大膨胀面积比,可有效地改进器件性能,适当地减小喉道高度,对性能也有所改进.对于燃烧型气动激光器,滞止温度有一个最佳值,在1400—1600°K范围内.与Anderson的论证相异,我们的计算结果表明,在高滞止温度、大面积比的喷管流中,水的最佳含量仍在1%附近,器件性能随水含量的增加而迅速变坏.研究了各段喷管型线对器件性能的影响.初步讨论了弛豫模型、方程和数据对计算的影响,表明它们对结果影响颇大.
1978, 14(4): 274-287. doi: 10.6052/0459-1879-1978-4-1978-036
圆管中气溶胶粒子的非轴对称沉积运动
徐建军
本文研究了气溶胶粒子在圆管中的非轴对称沉积运动.我们假设:1.管内气流速度服从抛物线分布——Poiseuille流动;2.气流中粒子的生成速率为(x,r,θ);3.粒子的入口浓度为C_o(r,θ);4.管壁上的粒子浓度为C_w(x,θ).在这些条件下,用Laplace变换法求得了问题的级数形式解.
1978, 14(4): 288-301. doi: 10.6052/0459-1879-1978-4-1978-037
环形管道与直管道中的磁流体力学流动
陈允明
考虑矩形截面环形管道(图1)。轴向加匀强磁场B_0,径向电流为I.假设导电率σ及粘性系数η都是常数。设二次流小,可以忽略,其中。这时在柱坐标下无量纲方程组及边条件为
1978, 14(4): 302-309. doi: 10.6052/0459-1879-1978-4-1978-038
环氧树脂光弹性材料时间边缘效应的起因及预防方法
冯振生 杜伟
本文以各种外界条件和内部因素对材料时间边缘效应影响的实验为依据,论证了环氧树脂光弹性材料时间边缘效应的成因.指出了材料中未参与反应的固化剂——颗丁烯二酸酐对水及某些溶剂的吸附是这种材料出现时间边缘效应的原因.提出了有效的防止这一效应的方法.本文是分别对400多个试件进行实验观察的总结.
1978, 14(4): 310-319. doi: 10.6052/0459-1879-1978-4-1978-039
关于发射人造地球卫星的最佳轨道
吕茂烈 竺苗龙
从动力的要求考虑,[1]中指出,发射人造地球卫星的轨道最好分为三段:一是由地面起飞冲破大气层到达一定高度的主动段,二是自由飞行段,最后是在卫星运行轨道附近通过冲击使卫星进入预定轨道的很短主动段。最佳要求是使整个发射过程中的火箭发动机的特征速度总需要量最小。分析问题时,通常认为冲击是瞬时作用的,又自由飞行段与
1978, 14(4): 320-325. doi: 10.6052/0459-1879-1978-4-1978-040
高雷诺数下缝喷聚合物溶液的降阻理论和试验研究
王锡良 夏长生
添加少量降阻聚合物于近壁流动中可大大降低摩擦阻力。工程上感兴趣的是高雷诺数缝喷降阻聚合物的理论和试验研究。我们的有关研究结果如下。1.绕流流线型迴转体缝喷降阻聚合物溶液壁面剪切应力微分关系式本方法是建立在文献[4,5]的联合边界层速度分布上的,其方程为
1978, 14(4): 326-331. doi: 10.6052/0459-1879-1978-4-1978-041
环形出口截面的离心喷咀的简单分析
陈熙
符号r_c,R,f_λ,分别表示离心喷咀出口外圆半径、燃料进入旋流室的旋流臂、进口面积、几何特性参数;G’,μ,α,r_涡,分别表示简单离心喷咀的流量、流量系数、出口喷雾角、空气涡半径、出口有效截面系数;G_s,μ_s,α_s,r_s,分别表示环形出口截面的离心喷咀的流量、流量系数、出口喷雾角、中心圆柱半径、环形出口截面系数;w,w_a,w_T,w_o分别表示出口截面任意点r处的总速度、轴向速度、切向速度以及压力能全部转化为动能时的总速度;p_o,p_s,p'_s分别表示喷咀前油压、环形出口离心喷咀出口r=r-s处的静压、简单离心喷咀出口r=r_s处的静压,均为相对于环境介质的剩余压力;φ是修正喷咀进口通道流量系数及燃料进入旋流室时流股形变的系数,r是燃油重度,g是重力加速度;下角注1,2,3分别表示关于p_s的三种不同假定的对应结果,s表示r=r_s处的值或表示环形出口截面的值,“涡”表示空气涡边界处的值;上角注,表示中心圆柱体不存在时(简单离心喷咀)的对应值.
1978, 14(4): 332-339. doi: 10.6052/0459-1879-1978-4-1978-042
高速流动激光器的稳定振荡条件、模式结构与输出功率特性
陈嗣熊
1.高速流动激光器的稳定振荡条件与GDL输出功率表达式假定介质沿x方向流动(图1),两块平面反射镜M_1,M_2也沿x方向放置,光轴平行于z轴而垂直于流动方向。激励区位于坐标原点上游。当气体到达光腔的上游边界x=0时,在气体中产生了
1978, 14(4): 340-346. doi: 10.6052/0459-1879-1978-4-1978-043
力学学报1978年分类目录
1978, 14(4): 347-351. doi: 10.6052/0459-1879-1978-4-1978-044